高Cr鐵素體耐熱鋼相變過程及強化

前言
第1章 超臨界壓火力發(fā)電站的發(fā)展
1.1 火力發(fā)電簡介
1.1.1 概述
1.1.2 發(fā)展前景
1.2 超臨界壓火力發(fā)電站的發(fā)展
1.2.1 國外超（超）臨界機組的發(fā)展
1.2.2 我國超（超）臨界機組的發(fā)展
第2章 鍋爐管用耐熱鋼的性能和發(fā)展方向
2.1 電站鍋爐關鍵部件的用鋼要求
2.2 鍋爐用鋼的基本性能
2.3 鍋爐用鋼的發(fā)展方向
2.4 鍋爐管用鐵素體耐熱鋼的研究現(xiàn)狀
2.4.1 研究概況
2.4.2 高Cr鐵素體耐熱鋼的發(fā)展簡介
第3章 高Cr鐵素體耐熱鋼的代表鋼種——T91鋼
3.1 合金設計
3.2 組織特征
3.2.1 T91鐵素體耐熱鋼組織形貌
3.2.2 T91鐵素體耐熱鋼強化方式
3.3 性能特點
3.4 鐵素體耐熱鋼在我國的應用情況
3.4.1 應用現(xiàn)狀
3.4.2 發(fā)展前景
第4章 奧氏體化過程的研究
4.1 線膨脹曲線測定組織轉變量的基本原理
4.1.1 熱膨脹法
4.1.2 杠桿定律
4.2 奧氏體化過程分析
4.2.1 奧氏體化試驗
4.2.2 線應變量變化分析
4.2.3 奧氏體體積分數(shù)的確定
4.2.4 奧氏體化速率的變化
4.3 正火后室溫組織分析
4.4 加熱過程中碳化物溶解過程
4.5 連續(xù)加熱奧氏體化轉變圖
第5章 連續(xù)冷卻過程中固態(tài)相變的研究
5.1 臨界冷卻速度的確定
5.1.1 線應變量變化分析
5.1.2 轉變產(chǎn)物體積分數(shù)確定
5.1.3 不同冷卻速度下的組織演變
5.1.4 馬氏體相變臨界冷卻速度的確定
5.2 淬火速度對馬氏體相變的影響
5.2.1 馬氏體相變開始溫度的確定
5.2.2 淬火速度對馬氏體轉變開始溫度的影響
5.2.3 淬火速度對馬氏體組織的影響
5.3 連續(xù)冷卻轉變圖
第6章 奧氏體穩(wěn)定化過程及內(nèi)在機制
6.1 奧氏體穩(wěn)定化試驗
6.2 穩(wěn)定化過程分析
6.2.1 正常連續(xù)冷卻相變過程
6.2.2 Ms點以上保溫
6.2.3 Ms點以下保溫
6.3 奧氏體穩(wěn)定化機理
6.3.1 Ms點以上保溫
6.3.2 Ms點以下保溫
6.4 穩(wěn)定化程度
第7章 外加微小應力下馬氏體相變過程分析
7.1 外加微小應力下相變過程分析
7.1.1 試驗參數(shù)設定
7.1.2 線應變量變化的分析
7.1.3 馬氏體相變開始點的確定
7.1.4 不同溫度下M點與應力的關系
7.2 外加微小應力下相變機制的研究
7.2.1 應變誘發(fā)馬氏體相變
7.2.2 應力誘發(fā)馬氏體相變
7.3 外加微小應力下試樣典型組織
第8章 650℃蒸汽溫度使用下的鐵素體鍋爐用鋼的研發(fā)
8.1 鐵素體耐熱鋼的進一步發(fā)展方向
8.1.1 鐵素體耐熱鋼前沿科學問題
8.1.2 形變熱處理工藝的應用
8.2 強化機理說明
8.3 強化工藝探索
8.3.1 試驗過程
8.3.2 形變熱處理后組織特征
8.4 性能測試
參考文獻